SWISS整流器多目标优化

第

26

卷第

、

期

2255

年

2

月

哈尔滨理工大学学报

JOURNAL

OF

HARB!

UNINERSINY

OF

SCINNCE

AND

TECHNOLOGY

VoV

20

No.

1

Feb.

2255

SWISS

整流器多目标优化

颜景斌

，

沈云森

，

刘思

，

魏金鑫

，

高崇禧

(哈尔滨理工大学电气与电子工程学院

，

哈尔滨

154082)

摘

要

：

针对

SWISS

整流器的性能问题

，

采用基于

NSGA-P

算法的多目标优化方法

。

以离散

的直流电感

、

IGBT

、

Dmde

以及

输

出电容参数建立的元器件数据

库为约束

条件，

以效率

、

功率

密

度以

及

输

出

纹波

模型为目标函数

，

通过

NSGA-H

算法进行优化

，

并给出了

帕累托最

优解集和

帕累

托最优

前沿

，

根据目标的优先级合理选择方案

，

从而选择相应器件

。

最后

，

通过仿真实验表明方案的可行

性,优化后效率为

941

51%

，

功率密度为

12.

96

kW/dm

5

,

输出纹波为

5.

068

。

关键词:

SWISS

整流器

；

损耗

；

多目标优化；

nsga

-

i

i

算法

DOS

:

12.15633/4.

jhusl.

2021

.

51

.

012

中图分类号

：

TM46

文献标志码

：

A

文章编号

：

1057-2683(2521

)

51-0586-57

Multi-objective

Optimization

of

SWISS

Rectifier

YAN

Jing-bin

,

SHEN

Yun-sen.

,

LIU

Si,

WEI

Jin-xin

,

GAO

Chong-xi

(

School

cf

Elect/cal

and

Electronic

Enyi-eeriny

,

Harbin

Univeu/y

cf

Science

and

Technoloyy

,

Harbin

135085,

China)

Abstract

:

Aiminy

xl

tha

peXounanca

pndlem

of

SWISS

recti

—

ci

,

-

multi-oPjechvv

optimization

method

bo

—

1

on

Non-Dominated

Sotin-

in

Genetic

Alyowthms-H

(

NSGA-H

-

is

aXopteb.

With

discrete

DC

—

lductoi,

IGBT,

DOPa

and

output

cax-citoi

database

-s

constraints,

and

—

FicOncy

,

powai

dexsitp

and

output

Uppla

model

-s

oPjechvv

functions

,

tha

optimization

is

co

—

deb

out

by

NSGA-H

alyorithm

,

usi

—

tha

pareto

optimal

solution

and

pareto

optimal

front

of

tha

alyorithm.

Wa

select

tha

dppnptma

devica

-ccorbin-

to

tha

p/ottp

of

tha

Um

—

.

FOtly,

tha

simulation

results

show

thul

tha

schema

is

feasible

,

tha

optimized

eWiciency

is

96.61%

,

tha

powai

density

O

12.

96

kW/4m

5

,

and

tha

output

Upple

is

9.

665.

Keywords

：

SWISS

nchfivi;

loss;

multi-oPjechvv

optimization

;

NSGA-H

alyorithm

其准确性

，

并且

，

各个性能之间一般相互冲突

，

如何

2

引言

在整流器电力电子装置的研究中

，

希望构建一

对各系统进行多参数多目标优化并进行器件选型

,

需使用合适的方法

［

一

5

］

。

然而

，

国内外学者大都致

力于新型拓扑结构和新型材料的研发

，

专注于器件

本身的性能提升

，

而应用多目标优化技术来解决电

力电子问题尚处于未大力研究状态⑷

。

传统的多

个综合性能最优的系统,即保证高效率的同时

，

又能

使系统的体积

、

质量和成本等性能指标得到优化

，

这

是一个复杂的问题

，

往往以经验判断,可能无法保证

目标优化方法有约束法

、

线性加权和法以及极大极

收稿日期

基金项目

莫斯科国际科学技术中心科研项目

作者简介

沈云森

男

，

硕士研究生

刘

思

女,硕士研究生

通信作者

：

景斌

，

男

，

博士

，

教授

,

：

2020

-57

-25

：

：

(

2514

-

MHTIZB

-1378

).

(1790-),

(1594-),

(

1972

—

)

；

.

颜

E-mail

：

555510045@qq.

oom.

第

1

期

颜景斌等:

SWISS

整流器多目标优化

大都优

、

计算较大

、

过

可确定

4

种电流通路

，

如图

2

所示

°

p

35

2

2

相互独立

，

彼

线

次优化

，

且

优

P

策

[

-

6

]

°

析线

的互联

，

导

计人员

SWISS

整流器

匚

线

，

传统的

°

且

SWISS

整

件

，

使得整流器是一个

的优

不

个

和

器设计是一个

问题,性能指标和决

(a)

r=ON

7>0N

P

(b)

r

=0N

7>0FF

P

策参数众多

，

每当

，

分析的困难程

度成指数倍增加

3

-0

°

对

计

2

赖于

人工经验

，

自

度低

，

容易出错

°

配

排序遗传算法

(

now-dominated

sorting

ic

geuebo

2x0-

Othms-I

I

)

具有搜索的

和多向性,是一种

处理离散的约束条件和

的

优化

n

(c)

T=OFF

T=ON

n

(d)

r=OFF

T=OFF

算法

，

对于

SWISS

整流器优

[

1-4

]

°

现出其独特的优越

图

2

SWISS

整流器导通电路

Fig.

1

The

conduction

states

of

SWISS

rectiber

，

本文以元器件

为约束条件

，

采

NSGA

i

I

算法对整流器的效率

、

功率密度和纹波

优化

2

热

析

、

SimOUd

和算法仿

源三次谐波注

路

路

源

的开关状

真

2

最优

[

i

]

°

器件

，

使系统整

主能

相

，

从而实现主

功率

校正

。

如表

1

所示

，

定

列

。

个基波周期内注

在每个采样周期和各个

30

。

扇区内

,

开关管

T

和

T

-

1

SWISS

整流器工作原理

SWISS

整流器主要由三相不可控整流桥

、

有源

不同的开关状态

°

开关频率足够高

，则

开

T

+

和

T

-

的

L

的直流

母

线电流

h

e

个

期内都可

为

。

选择不同的

三次谐波

注

路构成

，

其

结构如图

1

所

开关状

可以抑制直流母线

的

纹波和

示

。

谐波注入电路由

3

个双向开关管

S

p

.

S

p

.

S

p

组

成

，

其中双向开

是由

2

个

IGBT

反向串联组成,

最

注

的

纹波°

表

4

电流注入电路的调制状态

Tab.

1

Modulation

of

the

cuaenS

injection

circuit

其频率为两倍的电源频率

。

整流器的直

出端接

上下两个

开

厂和

T

-

2

厂和匸的

与三相不可控整流桥输出的两相电压成比例

,

二者

通

源三次谐波注

绝对值最小的电源相

31

-

10

]

°

路流入当前电压

0°

30°

30°

60°

60°

90°

As.

90°

10°

10°

II

1

10°

10°

||r

Il

1

b

Ll

J

〜

〜

〜

〜

〜

〜

e

Sys

SyS

i

0

0

1

1

0

0

0

0

0

0

0

0

180°

210°

21°

240°

1

1

0

0

240°

270°

270°

300°

300°

330°

330°

360°

12°

1

1

〜

〜

〜

〜

〜

〜

e

SyS

Sy

y

S

y

0

0

0

0

0

0

1

1

0

0

0

0

1

1

0

0

1

1

k

D

4

D

N6

Il

1

1

1

k

1

2

SWISS

整流器器件损耗分析

2.

3

直流电感厶损耗分析

图

4

SWISS

整流器拓扑结构

Fig.

1

of

SWISS

rectifier

topolo.y

相不可控整流桥中

，

任意

下直流母线

其中

主

铁芯和绕组

组成

30

-

13

]

°

择

Moto

系开

源用铁氧体

(1

)

电压均为三相电压的线电压

。

图

1

所示结构中

，

通

PC90,

损耗公式为

律的切换

开

T

和

T

-

的开关状态

,

P

v

=

CT7fB

^

V

F

e

6

哈尔滨理工大学学报

第

26

卷

中:

n

为材料

；

a

、

、

可通过生

家提供的损

特性曲线求得

；

C

是铁

氧

料

的温度系

数

，

当温度为

100

兀时

,C

二

、

；

为铁芯体积

。

IGBT

的导通时间为半个周期

，

故

IGBT

的通态

化

为

t

/

组

忽略高频效应下

,

可看成几何尺寸

，

为

(2)

P

/—

3GBT

-

U

CE

—

U

GE

+

r

CE

n

n

,)T(

t

)

dt

(11)

(12)

(13)

(14)

的

P

/

二

R

/

I

e

力)

—

IIGBT

Wb

(

%

)

(

、

-

、(

2

-

可近似得到电感损耗为

P

l

=

墟

3

-

一碍甫

I

e

u

t

(

t)

—

[1+

Msin

)

%

+

(

p)]/2

(

3

-

直

L

的

%

二

2

叭叽

d

w

=2rk

b

N

d

UI

铁芯

，

其结构如图

3

(4

-

I

igbt

为

。

式中

1

GE

为

IGBT

门槛电压

；

3

ce

为其通

IGBT

的电流幅值

4

为电压

相

所示

，

绕组宽度

叽

和深度

d

w

为

(5

-

可得

IGBT

通态损耗为

P

/nd

,OGBT

式中

/

为导体半径

4

b

为制造因数,一般为

6

05

〜

6

4

；

儿和

N

d

为线圈宽度和深度的导体数期

2(

V

ge

I

n

gbt

+

r

CE

Mc

osw(

V

GE

I6

+

(4)

。

个周期内

J

GBT

开通和关断的次数均为九

次

，

可知

IGBT

的开

9

为

t

/

I

型铁芯

I

型铁芯

P

sw

J

GBT

—

f

se

t

]

[

E

sw(on)

(

t

3

igbt

-

+

(

E

sw

(

off)

(

t

3

IGBT

)]

t

U

4

-

式中:

E

w

(

f)

和

E

w

(

f)

分别为

IGBT

开通一次和关断

一次

的能量

,

其额定值可查询元器件数据表获

得

，

故

IGBT

开关损耗公式为

图

3

US

型铁芯结构

Fig.

3

US

cure

stracture

P

sw,IGBT

—

牛

w

(

E

E

sw

(

f

)

N

-

w(on)N

+

线圈体积公式为

v

c

3

二

％

(n

d0

+

⑵

°

+2

%

-

d

wW

【

IGBT

U

pg

】

N

U

CEN

(17

)

(6

-

综上所述

,1GBT

总损耗为

PIGBT

—

P

/ndjGBT

+

P

sw

JGBT

中

9

/

为

U

型铁芯的宽度;

％

为

U

型铁芯除去槽

的高度

。

线圈的填充系数

b

为

NA

C

b

-------

-u

Pf

~d

w

%

w

(7)

(4)

2.0

二极管损耗分析

二

个周期内分为开关状态

、

正向导通

括开

和反向截止这

3

种状态

。

故其功率

耗

、

通态损耗及断态损耗

。

⑻

可得导体体积匕

/

为

V

c

d=

b

f

V

/

二

其导通

为

向导通时

，

对应时间段为

[)

,

)

/

,

1

r^on

铁芯体积

V

n

为

V

F

n

=!(

%

+

%

-

/

c

+2%

d

Jc

(9)

P

o

g,Diodn

—

T

I

U

F

(On(O

U

t

~

V

F

【

f

D

(

4)

式中/为

ui

铁芯外围长度;

％

为-型铁芯的高度;

%

为口型铁芯除去槽之后一边的长度;为槽的

高度

。

式中

：

V

为其正向导通压降;

5

f

为正向通

’

流;

D

是二

占空比

，

不

二

/

+

V

F

n

器件其占空比不同

。

反向截止时

，

通过反向

，

对应时

为

直流电感

L

的体积为

间段为

[i0

，

T

]

，

断

(10

)

P

off,

Diodn

—

V

l

=

V

中开

2.2

IGBT

损耗分析

八

o

)

d

t

〜

V

r

F

r

(

1

-

D

-

IGBT

的

主

括通

和开

为:开通

和关断

13

。

，

其

式中

：

V

为其反向压降;5

为反向漏电流

。

(20

-

第

1

期

颜景斌等:

SWISS

整流器多目标优化

89

二极管的开

为

［

0,

如

］

和

［

匕

6

2

］

这两

个暂

，

其计算公式为

P

sw

,

Diode

二

亍

1

J

o

U

F

d)Od

)

Ut

J

G

1

fyf

+

uDoO/)

—

Vfpifptfpfs

w

+

v

叩

1

1

iifs

w

(

i

)

式中

：

V

和

V

，

分别为二极管的正向和反向峰值电

压;

h

和

h

分别为流经二极管的正向和反向峰值电

;

为其正向恢

;

为其反向

下降时

间

，

其值可查询元器件

得

。

上可知二

总

为

P

Diode

—

P

on

,

Diode

+

off, Diode

+

sw

,

Diode

(

4

2

)

2.4

电容体积模型

容的体积

可通

器件

册中的

截

面图和俯视图获得

，

如图

4

所示

，

则电容体积

V

c

近似为

v

v

c

=

戒(

-------------

0

-

35

)

+

35n

D

：

小

、

4

-------------------------

(

23

)

中:忽略上下端子体积,

D

、

/

以及

e

均可从源数

册上查询°

Q

122

±1.5

M12

050

±0.5

M6xl0

10116

±0.5

M12

乂

图

4

输出电容结构

Fig.

1

OutyuS

copacitor

shuctua

3

SWISS

整流器多目标优化

3.

3

NSGA-II

算法

NPGA-II

算法是在

NSGA

算法的基础上采用快

配

、

精

择策略以及拥挤度计算等方

2

提高算法的计算速度

、

保留优

秀

基

提

高种群的

水

平

，

帕

最优

均匀的分布在

整个帕

最优前沿上

［

2

］

°

其

图如图

5

所示

°

图

5

NSGA-

II

算法流程图

Fig.

1

of

NSGA-

1

Alyorithm

Prayram

3

4

多目标优化模型

本文的

择

SWISS

整流器的效率

n

功率密度

p

与输出电压纹波

°

其中

，

在给定输

出功率的条件下

，

效率

n

模型为

二

卩

。

二

___________

P

_____________

V

~

p

d

+

<

p

w

s

~

P

o

+

V

2

+

YP

8

IG

BT

+

8

2

=

1

0=1

二

屮

DO

C

1

(24)

式中:

P

o

为输出功率;

Pl

u

s

为总功率损耗

。

各元器件体积

，

功率密度

P

模型为

V

~

2

8

8

总乙

2

=

1

V

+

0

E

=

1

V

+

C

S

二

1

V

Doe

+

V

c

输出电压纹波峰峰值

A

U

c^moa

为

^

U

C,

P

P

3

(26)

式中:

M

为调制参数

。

92

哈尔滨理工大学学报

第

26

卷

由式

(24)

〜

(

26)

建立目标函数为

n

max

二

J

I

P

mO

=

A

U

jf

,my

X

(

27

)

约束条件为建立的元器件数据模型中各数据上

可知，

随着开关频率的升高

，

整流器效率下降

,

然而功率密度却会升高

2

频率

整

最优

。

对

直

仿

真

，

如图

5

所示

。

个

的开关

的体积和

下限值和各

的不

。

4

仿真结果

SWISS

整流器系统参数为:输入相电压

U

二

222

V,

输出电压

U

)

二

400

V,

输出功率

P

y

=5kW

。

根据各

器件的功率和体积

,

对

NSGA-

II

算法进

和决策变量

编

译

2

结果的随

机性,迭代次

优化结果的准确性,迭代次

导致计算量大且结

，

故取种群数

density

and

the

vvlume

of

inductor

目和

次数均取为

340

o

对开关频率和效率以及

开关频率和功率密度的

仿

真

，

如图

0

、

7

由图

5

可知

，

电感的功率损耗

l

范围为

41

03

〜

66

4

W,

电感体积

V

L

为

21

022

6

〜

2.

864

7

dm

3

,

若

P

,

则会牺牲

整流器的效率

，

二

者

相

互

冲突

。

对整流器的效率和功率密度的关系进

行仿

真

，

如图

7

所示

。

图

6

开关频率与效率关系曲线

Fig.

3

Dia

.丫^!!

of

the

relationshig

betweee

the

swit

(:加!!.

frequency

and

edciency

图

9

功率密度与效率关系曲线

Fig.

3

Diaoram

of

the

relahonsUig

between

the

power

density

and

effidency

可得系统效率

n

的范

围

为

94.

52

-97.11%

,功

率密度

p

的范围为

4.

04-21.52

kW/4m

3

。

帕

最优前沿上选

择

4

种方案

,

其

指

如表

2

所

ZK

。

案一和方案

二

中

图

7

开关频率与功率密度关系曲线

Fig.

3

Diaoram

of

the

relahonsUig

between

the

咼效率是整流器的前提

，

则在

比

较选择,而方案

二

中的功

率密度

比

方案一的功率密度高

2

衷

处理

，

选择方案

二

。

结合图

0

、

7,

开关频率选择为

25

kHz

。

switchino

frequency

and

the

power

density

第

、

期

表

2

4

种方案性能指标

颜景斌等:

SWISS

整流器多目标优化

91

案

一

二

三

四

Tab.

3

Performance

index

of

four

schemes

效率

n

%

02.

6

功率密度

p/(

kW/dm

7

)

4644

961

63

961

30

94.

52

12.

23

4.47

26

52

将输出纹波模型加入到第

3

个优化目标中进行

算法仿真

，

仿真图如图

6

所示

。

维图观察可

图

10

热损耗仿真图

，

输出

纹

波和功率密度以及效率是相互制约的

，

由

抑

制输出

纹

波

，

所以

案二的基础上进行

Fig.

11

Simulation

diaoram

of

heet

loss

折

衷

处理

，

在本文中

，

选择

n

=96.0

、

％

7

二

12.

95

kW/4m

3

,

Au

c,f,m-

x

二

0

060

的方案

。

对于直流电感

L

,

图

6

中

，

由于直流母线

得其计算平均

大

2

,2

种波

压和负载的

0.4sj

，

热

则选择损耗为

41

71

W,

体积为

21

25

dm

3

的方案

。

0.10

2.

、

、

和

21

25

s

时波动较

X

：

12.95

Y

：

0.9601

Z

：

0.06786

约为

63

W

o

本

率为

96.21%

的方

为其中的

案

，

总

为

、

69.

6

W,

热

，仿

0.05

、

真结果符合实际

。

仿真得到的等温层温度波形

/

3

址

Od

如图

12

所示

。

1.00

0.95

0.90

—

15

功率耳/%

0.85

0

功率密度

p

/(kW/dm

3

)

图

10

三维仿真图

Fig.

10

Three-dimensional

diaoram

算法优化的

中各个决策变量的数

和设计

，

如表

3

所示

。

各元器件型号的

Tab.

3

表

3

器件选型

元件

电感

电容

二极管

二极管

双向开关管

开

L

Selection

of

ccmponents

型号

U93/76/4-PC90-X,

193/25/4

PC90

fewite

；

N

=

4

Ums

:

,

初始温度为

25

兀

，

在

21

25

s

后系统进入稳态,

温度约为

43.

6C

。

可以看出开关器件所

的温

A

Cu

=

6

227

mm

2

B4330A51

80

M000

,EPCOS

升偏低

，

证明本

案

可

。

c

D

n

+

/D

n

_

D

f

+

/D

f

_

S

y/

D

y

HFA25TB60,600

V/25

A

E4D20122A,200

V/20A

IKW25N120H3,1

200

V/25

A

IKQ75N122CS6,

200

V/25

A

、

5

结语

本文针对

SWISS

整流器进行基于

NSGA-

n

算

的

优化

。

相

出

的

前提下

，

以直流电感

、

IGBT

、

DOde

以及输出电容参

为离散量

，

通

构

器件

。

以

T

+/

T

-

、

应用

PLECS

软件对

SWISS

整流器进行热损耗

仿真

，

并和计算所得的总平均损耗波

对比

，

仿

功率密度

、

率和

出

纹

波

立的离散的元器件功率和体积

为

，

以

真结果如图

6

所示

。

为约束条件,

92

哈尔滨理工大学学报

[1

DEB

K

PRATAP

P

第

26

卷

AGRAWAD

A

从而进行强非线性系统的多参数多目标优化

。

该算

法可在短时间内获得一系列最优解

，

利用算法提供

的帕累托最优前沿

，

根据目标性能的优先级合理选

择方案

，

从而确定最优决策参数并选择和设计相应

元器件

。

最后对整流器进行热-电仿真建模

，

计算

[1

]

,

,

,

]

]

常伟

，

王久和

，

陈启丽.基于

算法

整流器多

目标优化

中国电机工程学报

增刊

et

al.

A

Fas)

and

Elitist

MiOP-WjutUe

Genetic

Algorithm

:

NPGA-II

[

J

•

IFEE

Trans

on

Evolutionaa

Computation

,

2654,0(4)

NPGA-II

Vienna

[]•

,4710,37(

)

：

19.

CHANG

Wei,

WANG

Jiuhe

,

CHEN

Qilb

MOP-WjutUe

Optimi

­

热损耗和模拟系统温度

，

证明本文方案的可行性

，

从

zation

of

Vienna

Rectifies

Based

on

NPGA-II

AToPthm

[

J

]

•

Pro-

cudUgs

of

CSEE,2610,37

(Pl)

：

19.

•

而使整流器系统的综合性能达到最优

。

参考文献

：

[]

[

]

刘桂英

，

杨艳玲

，

王华华

，

等

基于

的

电路热分

析

[]•

广西师范学院学报

,

,

,

常伟.混合整流器多目标优化研究

北京

匕京信息科技

大学

3

PLCEPBwk

,271,29(1:50

LIP

GuiyUgYANG

YanlUg

WANG Huahua

b

al.

PLECS-

[D].

2

based

Boos)

Circuit

Thermal

Analysis

[

J

].

Journal

of

Guanyai

[2

]

顾鹏程.基于自适应遗传算法的多目标优化研究

,26

1

7.

南京航空航天大学

[D

]

.

南京:

,2716

：

.

[

3

]

BURKART

R

M

,

KOLAR

J

W.

Conipw

—

t

Cwt

Models

for

Mulpt

objective

Optimization

of

Pwiuhed-moXe

Powes

ConveOs

[

J

].

IFEE

Trans.

ox

Energy

ConversUa

Ccwgpss

and

Exposition

,2613

,

[]

胡滨.

1(4)

：

2137.

大学

Dete

变换器参数优化技术研究

[D].

成都

：

电子科技

，

20174

[3]

KOLAR

J

W,

BIFLA

J,

MIPIFOCK

J.

Exploring

the

Parete

Froat

cf

MuPi-odjectWe

SUvIe-phase

PFC

RecUfier

Design

OptimizatWa-

99.2%

EffiUencu

vs.

8

kW^/dm

9

Power

Density

[J]

.

IFEE

Trans.

ox

Powes

ElectoxUs

,2079

,26

(10)

：

9.

[6]

ROUT

P

K

,

ACHARYA

D

P,

PANDA

G.

A

MOP-WjutUe

OptU

mizatiox

Based

Fast

and

Rodust

Design

MeOoXoTgy

for

Powes

and

Low

Phase

Noise

Current

Starved

VCO[

J].

IFEE

Trans.

Pemicoad

Maonf,

2710,27(1

：

23.

[]

张强

•

[D].

，

//:.

[/]

整流器综合比较

肖明

，

福州

降压型三相功率因数校正电路与鲁棒控制策略的研究

封焯文

：

福州大学

.

不同调制策略下的

大功率变流技术

6

开关

Bui

整流器与

Swim

[J].

,471,43(6)

：

1.

XIAO

Yue

,

FENG

Zhnowen.

Comprehensive

Comparison

of

6-

swiuh

Bnch-tyye

Rectifies

and

SWISS

RectUies

Under

DiUerent

MoXulatiox

SWaWoies

[

J

]

•

High

Powes

Converter

Technology,

2016

，

23

(6)

：

124

[9]

POEIRO

T

B,

FRIFDLI

T,

KOLAR

J

W.

Swiss

RuUfier-A

Novel

Three-pPase

Bnch-tyye

PFC Topology

for

El-pctUe

Vehicle

Battep

Charginy

[

C

]

/dApplied

Powes

Electronics

Ccwference

and

Exposi-

tWa.

IFEE,

2514

：

261.

[7]

李湖胜•用于电动汽车充电的

大学

SWISS

整流器研究

[D].

长沙

：

，

20174

[

]

唐圣学

Teachers

Education

Univevity,

2612,29(1

：

3O

4

真教学研究

，

李占凯

，

实验技术与管理

陈丽

•

基于

Plus

的电力电子电路热-电仿

[J]

,4710,33(9)

：

106.

TANG

$1^0111

,

LI

Zhankal

,

CHEN

Li.

Thermal-elutpaic

Sim

­

ulation

Teaching

of

Powes

Electronic

Circuit

Based

on

Plecs

[

J

]

•

[13

]

ExpePmental

KOLAR

J

W

,

Technology

and

Managemed-,

2610

,33

(9)

:

16.

FRIFDLI

T.

The

Essense

of

Three-Phase

PFC

Ree-

tifier

Systems

[

C

]//PoweedUgs

of

IFEE

Ccwference

on

Inteaa-

tioxal

Telecommunications

Energy

:

Amsterdam

Netherlands

,

[

]

姜燕

2011

：

14

6

波器阻尼控制策略

，

李湖胜

，

黄守道

[]

，

等

•

基于

SWISS

整流器的新型

LC

L

(

)

：

•

,261,37

6

1204

JIANG

Yan

,

电力系统及其自动化学报

LI

HusPeng

,

HUANG

PhouPac

,

b

al.

New

LC

Filter

Damping

Control

SWatefy

Based

on

SWISS

Rectifier

[

J]

•

Ppceed-

[

]

张庆

ings

of

the

CPU-PPPA

,251,37

(6

：

17.

7

术

，

张小勇

•

车载开关电源高频电感设计

)

[]

•

机电工程技

,4710,48(3)

：

Z06•

ZHANG

Qing

:

ZHANG

Xiaoyoxg.

The

Design

of

Switching

Power

Supply

of

Indnctcs

[

J

].

Mechanical

and

Electrical

EngineePng

[

]

Technology,4710,48(3)

：

16.

/

和

PUDHOFF

P

D.

[M

胡建辉

电磁装置的多目标优化设计研究]

译:王秀

//:

97

.

[9]

散热系统设计

，

朱常青

，

李锦庚

，

杨玉波

IGBT

,

[]

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邹继斌•变压器中的

•

电工技术学报

，

等•北京:机械工业出版社

,

模块损耗计算及

，

,4776,2/(3)

：

17.

HU

Jiandnl

LI

Jingeng

ZOU

Jibiu.

IGBT

Module

Loss

Calcula-

Uox

and

Heat

DissipaOon

System

Design

2-

Transformer

[

J

].

[]

焦李成

TransacUon

of

China

Electrotechnical

SwU

—,2659

,24

(3

)

:

19.

6

应

[

，

M

]

尚荣华

4

：

，

科

马文萍

学出

，

社

等•多目标优化免疫算法

，

、

理论和

20104

(编辑

：

温泽宇)